BURKERT電磁閥在選購的時(shí)候要明確口徑
    BURKERT電磁閥金等是切斷閥的選擇。這種方式在考慮密封性的同時(shí)也考慮了 使用壽命和性，雖然出廠(chǎng)指標只有10－6～10－8，達不到軟密封零泄漏的效果，但足以滿(mǎn)足嚴密切斷的要求，而且它經(jīng)久耐用，從經(jīng)濟的角度考慮更合算。
    電動(dòng)調節閥在選型時(shí)先應該明確口徑，這個(gè)是根據用戶(hù)管道口徑來(lái)定。還要確定管道壓力，一般壓力等級有1.0MPa-10.0MPa。如果壓力更高可以來(lái)電定做。電動(dòng)調節閥的材質(zhì)也是選型時(shí)應該注意的很主要的一個(gè)參數，這個(gè)主要根據管道內的介質(zhì)來(lái)訂。一般的調節閥材質(zhì)主要分為碳鋼及不銹鋼兩種。
    BURKERT電磁閥所能控制的大流量與小流量之比，即R=Qmax/Qmin。因在選用調節閥口徑時(shí)已使閥的C值大于計算的Cmax值，故應驗算R是否小于所選閥的實(shí)際可調比，即：
    注意的是：調節閥的選型比計算得多，復雜得多。因為計算只是一個(gè)簡(jiǎn)單的公式計算，它的本身不在于公式的度，而在于所給定的工藝參數是否準確。選型涉及到的內容較多，稍不慎，便會(huì )導致選型不當，不僅造成人力、物力、財力的浪費，而且使用效果還不，帶來(lái)若干使用問(wèn)題，如性、壽命、運行質(zhì)量等。
    1.改變不平衡力作用方向法在穩定性分析中，已知不平衡力作用同與閥關(guān)方向相同時(shí)，即對閥產(chǎn)生關(guān)閉趨勢時(shí)，閥穩定性差。對閥工作在上述不平衡力條件下時(shí)，選用改變其作用方向的方法，通常是把流閉型改為流開(kāi)型，一般來(lái)說(shuō)都能方便地解決閥的穩定性問(wèn)題。
    2.BURKERT電磁閥自身不穩定區工作法 有的閥受其自身結構的限制，在某些開(kāi)度上工作時(shí)穩定性較差。①雙座閥，開(kāi)度在10％以?xún)?，因上球處流開(kāi)，下球處流閉，帶來(lái)不穩定的問(wèn)題；②不平衡力變化斜率產(chǎn)生交變的附近，其穩定性較差。如蝶閥，交變點(diǎn)在70度左右；雙座閥在80～90％開(kāi)度上。遇此類(lèi)閥時(shí)，在不穩定區工作必然穩定性差，避免不穩定區工作即可。
    3.BURKERT電磁閥更換穩定性的閥  穩定性的閥其不平衡力變化較小，導向。常用的球型閥中，套筒閥就有這一大特點(diǎn)。當單、雙座閥穩定性較差時(shí)，更換成套筒閥穩定性一定會(huì )得到提高。
    4.BURKERT電磁閥增大彈簧剛度法  執行機構抵抗負荷變化對行程影響的能力取決于彈簧剛度，剛度越大，對行程影響越小，閥穩定性越。增大彈簧剛度是提高閥穩定性的常見(jiàn)的簡(jiǎn)單方法，如將20～100KPa彈簧范圍的彈簧改成60～180KPa的大剛度彈簧，采用此法主要是帶了定位器的閥
    BURKERT電磁閥的輸出很難用一個(gè)準確的數字模型來(lái)描述，但可以準確地測量。針 對這一特點(diǎn)，步進(jìn)式控制不直接對輸入信號進(jìn)行響應，而是分若干個(gè)固定的步長(cháng)，根據每次的測量結果使輸入指令信號一步一步地逼近設定量。通過(guò)合理的控制參數 設置，該方法使控制對象運行平穩，適用于對響應速度要求不高的流量或壓力的跟隨或穩定控制。
    電動(dòng)調節閥通常作為自 動(dòng)控制系統的一個(gè)組成部分，被用來(lái)對氣體的流量或壓力進(jìn)行調節。但是電動(dòng)調節閥的輸入和輸出之間的關(guān)系很難用一個(gè)準確的數字模型來(lái)描述。這不僅是由于閥門(mén) 輸出特性的非線(xiàn)性，而其由于流過(guò)閥門(mén)氣體的流量和閥門(mén)前后的壓降互相影響難以計算。以流量控制為例，當閥門(mén)前后壓力固定時(shí)流量?jì)H與閥門(mén)的開(kāi)度有關(guān)，但在大 多數情況下，當閥門(mén)的閥位變化時(shí)，閥門(mén)前后壓力也會(huì )隨之變化，這就時(shí)流量增益的計算十分困難。
    事實(shí)上，由于閥門(mén)前后的壓力在擾動(dòng)因素的作用下也會(huì )發(fā)生波動(dòng) 從而引起流量的變化，流過(guò)閥門(mén)氣體的流量與閥門(mén)的開(kāi)度不存在一一對應的關(guān)系。由于數學(xué)模型的不確定，直接以閥板的開(kāi)度作為操縱變量不能很地滿(mǎn)足系統的要 求，甚可能導致事故的發(fā)生。然后盡管閥門(mén)的開(kāi)度與流量或壓降之間的解析關(guān)系不易得到，但是借助測量?jì)x表卻可以方便地對閥門(mén)在某一開(kāi)度下的流量或壓降進(jìn)行 測量。
    針對閥門(mén)的輸出易測量不宜計算的特點(diǎn)，步進(jìn)式控制不直接對輸入信號進(jìn)行響應，而是分若干個(gè)固定的步長(cháng)，使輸入信號一步一步 地逼近設定量。在閥板轉動(dòng)一個(gè)步長(cháng)之后都對閥門(mén)的流量或壓降進(jìn)行一次測量，控制計算機根據測量值和設定值比較的結果，確定下一步閥板轉動(dòng)的方向，直測量 值與設定值的差值小于規定誤差時(shí)為止。步進(jìn)式控制的程序設計不涉及數學(xué)模型的分析和求解，因而相對比較簡(jiǎn)單，一般用梯形圖就可以實(shí)現。程序設計框圖見(jiàn)圖 1。在程序設計中需要設定兩個(gè)參數，及步長(cháng)和采樣周期。這兩個(gè)參數對控制系統的精度和響應速度影響較大，設定時(shí)應綜合考慮系統對控制精度和響應速度的要 求。
    電動(dòng)執行機構可簡(jiǎn)化為由繼電環(huán)節和傳遞函數兩部分組成的閉環(huán)控制系統，如圖2所示。這個(gè)閉環(huán)控制系統是以電壓信號Us（即I/V轉換后的信號）為輸入，位置反饋信號Uf為輸出。只要|e|>h，伺服電機就會(huì )得到大小為Ua的供電電壓。這時(shí)的前向傳遞函數為：    式中，m為|e|>h開(kāi)始的時(shí)刻，n為|e|>h結束的時(shí)刻。
    對式（1）進(jìn)行拉氏反變換，可以得到位置反饋信號Uf，即閥板位置的變化規律為：     當步長(cháng)較大，一個(gè)步長(cháng)所經(jīng)歷的時(shí)間較長(cháng)時(shí)，式中的非線(xiàn)性項e-（t-m）和e-（t-n）對響應速度的影響較小。反之非線(xiàn)性因素對響應速度的影響較大。
    由此可見(jiàn)，步長(cháng)越小，控制精度越高，但響應速度越慢。
    步長(cháng)的設定可以在系統的調試過(guò)程中根據對控制對象的測量結果進(jìn)行，閥板轉動(dòng)一個(gè)步長(cháng)所引起的流量或壓 降的大變化量略小于系統允許余差的2倍即可。采樣周期的設定取決于步長(cháng)的設定。
    步長(cháng)越大，閥板轉動(dòng)一個(gè)步長(cháng)使控制對象從一個(gè)穩定狀態(tài)過(guò)渡到下一個(gè)穩定狀 態(tài)所經(jīng)歷的時(shí)間越長(cháng)，相應的也需要較長(cháng)的采樣時(shí)間。采樣周期的設定也可以在系統的調試過(guò)程中進(jìn)行，采樣周期應略長(cháng)于閥板轉動(dòng)一個(gè)步長(cháng)所引起的閥門(mén)的輸出的 變化達到穩定值所需要的長(cháng)時(shí)間。
    步進(jìn)控制法德余差與步長(cháng)的設置有關(guān)。如果按照一個(gè)步長(cháng)所引起的被空置量的大變化量略小于靜態(tài)允差的原則設置步長(cháng)，則不 論電動(dòng)調節閥用于穩定系統還是用于跟隨系統，其輸出的余差都不會(huì )大于系統的靜態(tài)允差。由于計算機輸出的是固定的小增量，并且對應于每一個(gè)這樣的小增量控制 對象的變化量不大于靜態(tài)允差的2倍。